Разрабатываемая холодильная машина предназначена для приготовления теплоносителя 30 раствора пропиленгликоля с температурой -5С, необходимого для




Скачать 176.47 Kb.
НазваниеРазрабатываемая холодильная машина предназначена для приготовления теплоносителя 30 раствора пропиленгликоля с температурой -5С, необходимого для
Дата конвертации18.03.2013
Размер176.47 Kb.
ТипДокументы
2. Аннотация.


Разрабатываемая холодильная машина предназначена для приготовления теплоносителя – 30 % раствора пропиленгликоля с температурой -5С, необходимого для реализации технологического процесса производства пива на оборудовании минипивзавода (МПЗ).

Охлажденный в испарителе 30 % раствор пропиленгликоля с температурой tS2= - 5 C насосами, установленными в одном помещении с ХМ на 1 этаже здания, подаётся на 2-ой этаж и распределяется по 4-м контурам:

  • контур подачи воды к пластинчатому теплообменному аппарату охлаждения горячего сусла;

  • контур бродильных танков (в рубашки охлаждения);

  • контур первого ряда танков дображивания и дрожжевые чаны (в рубашки охлаждения);

  • контур второго ряда танков дображивания (в рубашки охлаждения).


Холодопроизводительность ХМ равна 40 кВт.

Рабочее вещество - фреон R22.

Разрабатываемая машина работает по принципу одноступенчатого сжатия. Она состоит из 2-х поршневых герметичных компрессоров, конденсатора воздушного охлаждения, кожухотрубного испарителя, маслоотделителя, 2-х терморегулирующих вентилей, ресивера, фильтра – осушителя, трубопроводов, снабженные предохранительной арматурой (клапаны, соленоидные вентили), устройств автоматики и сигнализации. Конденсатор вынесен за пределы здания и крепится на стене. Компрессоры установлены на раме вместе с ресивером и кожухотрубным испарителем на 1 этаже здания. Рама жестко крепится к фундаменту.


  1. Введение.


3.1. Назначение установки.


Проектируемая холодильная машина предназначена для приготовления теплоносителя–30 % раствора пропиленгликоля, необходимого для реализации технологического процесса производства пива на оборудовании минипивзавода (МПЗ).


Технологический процесс производства пива происходит следующим образом:


Процессы варки пивного сусла производятт через сутки. Варка сусла (для заполнения одного бродильного танка) осуществляется в два приёма в течение суток. (1 день – один бак, 3-й день – второй бак и т.д.).


  • Горячее пивное сусло с температурой 95С после гидроциклического чана, перед подачей в бродильные емкости, охлаждается в 2-х ступенчатом пластинчатом теплообменном аппарате - артезианской водой в I секции до температуры 17С и промежуточным теплоносителем во II секции до температуры 6С.




  • Дальше пивное сусло заполняется в бродильную ёмкость, где первые двое суток ведения процесса температура сбраживаемого сусла повышается до 11С за счёт внутренних тепловыделений. При этой температуре процесс брожения, начинающийся при начальной плотности сухих веществ 13%, продолжается до достижения видимой конечной степени сбраживания, составляющей 3,8%. Температура бродящего сусла в бродильной ёмкости поддерживается равной 11С в течении 3 суток. После указанного промежутка времени начинается снижение температуры бродячего сусла. Окончание процесса брожения проходит при достижении температуры сусла 4,5С.




  • По окончании процесса главного брожения молодое пиво перекачивается на дображивание и созревания в лагерные танки. В бродильных танках молодое пиво находится 21 сутки, при этом температура пива понижается с 4,5С до 2С. Весь процесс приготовления пива занимает 28 дней.

Количество получаемого пива V=2,1 м3 через день. Отвод теплоты от сбраживаемого сусла осуществляется промежуточным теплоносителем. Нагретая артезианская вода после I–ой ступени теплообменника применяется для утилизации оборудования.

Промежуточный теплоноситель – 30 % раствор пропиленгли

коля с температурой t зам = -13,5 С.

Охлажденный в испарителе 30 % раствор пропиленгликоля с tS2= - 5 C насосами, установленными в одном помещении с ХМ, подаётся на 2-ой этаж и распределяется по 4-м контурам:


  • контур подачи воды к пластинчатому теплообменному аппарату охлаждения горячего сусла;

  • контур бродильных танков (в рубашки охлаждения);

  • контур первого ряда танков дображивания и дрожжевые чаны (в рубашки охлаждения);

  • контур второго ряда танков дображивания (в рубашки охлаждения).


Расчётная холодопроизводительность холодильной машины равна 40 кВт.

3.2. Описание принципиальной схемы.



В машине применена обычная схема одноступенчатого сжатия с воздушным охлаждением конденсатора и с промежуточным охлаждением теплоносителя.

Проектируемая холодильная машина состоит из 2-х герметичных поршневых компрессоров, конденсатора воздушного охлаждения, кожухотрубного испарителя, маслоотделителя, 2-х терморегулирующих вентилей, ресивера, фильтра – осушителя, трубопроводов, снабженные предохранительной арматурой (клапаны, соленоидные вентили), устройств автоматики и сигнализации.

Охлаждение теплоносителя осуществляется в испарителе, где происходит кипение холодильного агента внутри труб при давлении, превышающем атмосферное, и соответствующей температуре.

Регулирование наполнения в испарителя хладагентом осуществляется двумя терморегулирующими вентилями (ТРВ) в зависимости от перегрева пара хладагента на выходе из воздухоохладителя. Перед ТРВ установлены два запорных вентиля с электромагнитным приводом, которые перекрывают поток хладагента при остановке компрессора, не допуская его перетекания во всасывающую линию.

Поскольку конденсатор устанавливается на улице под навесом, температура наружного воздуха, поступающего на охлаждение конденсатора, колеблется в больших пределах, что приводит к значительным колебаниям температуры и давлениям конденсации, а, следовательно, и к изменениям температуры кипения. Для обеспечения стабильной работы машины на входе воздуха в конденсатор устанавливается оперативный датчик-реле температуры, по сигналу которого отключается один или несколько вентиляторов конденсатора.

Для защиты компрессора от недопустимого повышения давления нагнетания и недопустимого понижения давления всасывания применены датчики-реле давления.

С помощью манометров производится контроль давления и температуры холодильного агента, характеризующих режим работы машины.

В зимнее время года при низких температурах окружающего воздуха (ниже минус 30С) температура в теплоносителя поддерживается так же, как и в другое время года.( один КМ отключен).


Сжатый газ из компрессора с давлением 1,75 МПа, поступает в конденсатор, где охлаждается принудительным потоком окружающего воздуха до температуры 43С. Поступает в фильтр осушитель, смотровое стекло, а затем в распределяется по двум терморегулирующим вентилям, которые регулируют подачу жидкого хладагента в испаритель в зависимости от температуры перегрева. Рабочее вещество с давлением 0,36 МПа поступает в компрессор, где сжимается до давления 1,75 МПа.

    1. Схема автоматизации.



Основная задача автоматизации холодильной машины – поддержание температуры хладоносителя tS2 = - 5 C.

В машине предусмотрен шкаф управления, а также приборы контроля и сигнализации, обеспечивающие автоматическую работу машины. Машина должна работать как в автоматическом, так и в ручном режимах.

Потребители холода создают переменную тепловую нагрузку, изменение которой сопровождается изменением входной температуры tS1. Для компенсации колебаний тепловой нагрузки необходимо соответствующее изменение температуры кипения, что достигается изменением холодопроизводительности (отключение одного из компрессоров).

В машине предусмотрено автоматическое поддержание необходимого температурного режима (tS2= - 5 C) в аккумул. баке с точностью  1С. Для этого используется автоматический регулятор, состоящий из термопреобразователя сопротивления, расположенного на выходном патрубке испарителя, вторичного электрического прибора, функционального преобразователя.

“Пуск” и “Остановка” машины осуществляется от сигналов с датчика температуры в аккумулирующем баке, установленном в отсеке охлажденного теплоносителя.

В автоматическом режиме при повышении (при понижении) температуры теплоносителя в аккумулирующем баке на 1С включаются (отключаются) вентиляторы конденсатора, картерные нагреватели масла, одновременно включаются (отключаются) электродвигатели КМ и соленоидные вентили на жидкостной линии.

Если температура наружного воздуха понизилась, то, по сигналу датчика-реле давления на линии нагнетания, отключается один из вентиляторов конденсатора.

Термобаллоны (ТРВ) установлены на выходе пара из испарителя. Поддерживается постоянный перегрев на выходе из испарителя. ТРВ осуществляет питание испарителя жидким хладоагентом.

Приборы защиты контролируют технологические величины :

  • реле низкого давления;

  • реле высокого давления;

  • сигнал защиты при повышении температуры конденсации;

  • защита по давлению в рессивере.

Сигналы от всех приборов подаются в схему АЗ; после срабатывания сигнала “Авария” подается в схему автоматического управления, которая останавливает КМ. Для измерения давления всасывания, нагнетания и масла в процессе наладки и эксплуатации служат показывающие манометры.


4. Иследовательская часть

4.1 Система центрального холодоснабжения с несколькими потребителями холода, удалёнными от холодильной станции.
При технологическом процессе изготовления пива на оборудовании минипивзавода охлаждение осуществляется в специальных аппаратах с помощью промежуточного теплоносителя , поступающего из центральной холодильной станции по сети трубопроводов.
Распределение ПТН происходит по 4-м контурам:
контур подачи воды к пластинчатому Т/О охлаждения горячего сусла;
контур бродильных танков (в рубашки охлаждения);
контур I ряда танков дображивания и дрожжевые чаны (в рубашки охлаждения);
контур второго ряда танков дображивания.
Система центрального холодоснабжения с несколькими потребителями холода, удалёнными от холодильной станции находится в меньшей зависимости от потребителей холода. Назначение установки – приготовление хладоносителя с заданным расходом, напором, начальной и конечной температурами.
Вид ПТН выбираем в зависимости от его температуры: при температуре 1С и выше применяют воду, при более низких температурах( до –30С) – водные растворы солей и этиленгликоля.
Испарители для охлаждения ТН могут быть панельными и кожухотрубными. Для сглаживания колебаний холодонагрузки в системе холодоснабжения предусматривают промежуточную емкость в виде открытого или закрытого бака. Одна группа насосов осуществляет циркуляцию хладоносителя между испарителем и промежуточной емкостью, а другая – между емкостью и потребителями холода.
Была выбрана схема холодоснабжения с открытым баком. Группа паралельно работающих насосов забирают промежуточный теплоноситель (ПТН) из отсека отепленного ПТН и подает ее для охлаждения в испаритель ХМ. Из испарителя ПТН поступает в отсек охлажденного ПТН. Если расход у потребителя уменьшается, то избыточное количество теплоносителя, равное разности расходов в линиях насосов 1Н и 2Н, будет переливаться из отсека охлажденного теплоносителя в отсек отепленного. Заданная температура подаваемого ПТН поддерживается по сигналу датчика, установленного в отсеке охлажденного теплоносителя.
Преимущество этой системы – полная независимость работы ХМ от меняющихся условий у потребителей. Недостатки – общие для открытой системы.

4.2. Расчет теплопритоков


4.2.1. Определение теплопритоков на ТА охлаждения сусла.


Горячее пивное сусло после гидроциклического чана ,перед подачей в бродильные емкости , охлаждается в 2-х ступенчатом теплообменном аппарате - водопроводной водой в первой секции и промежуточным теплоносителем (ПТН) во второй секции.


Объём бродильной ёмкости V = 2.1 м3

Плотность сусла с = 1050 кг/м3

Теплоемкость сусла сс = 3.89 кДж/кг.К

Время охлаждения в теплообменнике =1.0 часа


Количество охлаждаемого сусла 2.1 . 1050 = 2205 кг

Тепловая нагрузка по суслу на I-ю ступень Q1 (отводится водопроводной водой)

Температура сусла на входе в первую ступень ТА = 95oC

Температура сусла на входе в первую ступень ТА = 17oC


кВт,


Тепловая нагрузка Q2 на II-ю ступень ТА (отводится ПТН системы охлаждения)

Температура сусла на входе во вторую ступень ТА = 17 oC

Температура сусла на входе во вторую ступень ТА = 6 oC


кВт


Полная тепловая нагрузка Qто теплообменого аппарата по суслу определяется как


Qто= Q1+ Q2 =210,9 кВт


4.2.2. Расчёт тепловыделений при брожении и дображивании.


4.2.2.1 Процесс брожения


Заполнение бродильных емкостей суслом осуществляется после охлаждения в пластинчатом теплообменном аппарате до температуры 6С. В первые двое суток ведения процесса в бродильные ёмкости температура сбраживаемого сусла повышается до 11С за счёт внутренних тепловыделений. При этой температуре процесс брожения, начинающийся при начальной плотности сухих веществ 13%, продолжается до достижения видимой конечной степени сбраживания, составляющей 3,8%. Перемешивание сбраживаемого сусла в объёме ёмкости обеспечивается охлаждением верхней части танка. При этом охлаждённое сусло перемещается в нижнюю часть танка, вытесняя более тёплое сусло в верхнюю часть. Во избежание подмерзания бродящего сусла во внутренней поверхности танка температура теплоносителя не должна быть ниже –2 С.

Температура бродящего сусла в бродильной ёмкости поддерживается равной 11С в течении 3 суток. После указанного помежутка времени начинается снижение температуры бродячего сусла. Окончание процесса брожения проходит при достижении температуры сусла 4,5С.

Т
емпературный график брожения сусла приведён на рис. 1.2.


В первые 2-е суток температура бродячего сусла повышается за счёт внутренних тепловыделений до 11С и охлаждение ёмкости не требуется. Начиная с 3-х суток в рубашку охлаждения танка для брожения подаётся охлаждённый ТН.

Тепловыделения в процессе брожения определяются из условия выделения 61,3 кДж/Дал теплоты при сбраживании 1% сухих веществ. Максимальный объём сусла в бродильном танке составляет V=2,1 м3 или 210 Дал.

Количество теплоты Рбр, отведённые от указанного объёма сусла в течении всего процесса брожения составляет

кДж

Время охлаждения сусла охл = 3 суток.

Тепловая нагрузка на рубашку охлаждения одной емкости составляет

кВт

Начиная с 6-х суток брожения необходимо отводить теплоту Pохл для охлаждения сусла с 11С до 4,5С в количестве



кДж

С учетом времени охлаждения тепловая нагрузка на рубашку охлаждения бродильного бака составит

кДж


4.2.2.2. Процесс дображивания


По окончании процесса главного брожения молодое пиво перекачивается на дображивание и созревания в лагерные танки, в которых поддерживаются определенные условия - температура и давление.

В
танках дображивания молодое пиво находится 21 сутки, при этом температура пива понижается с 4,5 С до 2С(рис. 1.3.).


Тепловая нагрузка процесса дображивания определяется как сумма количества теплоты при охлаждении и непосредственной теплоты дображивания.

В процессе охлаждения молодое пиво в количестве 2,1 м3 за 21 сутки охлаждается с 4,5С до 2С и количество отводимой теплоты составляет




кДж


кВт

Теплота дображивания определяется из расчёта 105 кДж/Дал в течении всего срока дображивания

кДж

Тепловая нагрузка на охлаждающую рубашку в процессе дображивания составляет

Qдобр = 0,012 кВт


4.2.3. Расчет теплопритоков к емкости брожения, дображивания, форфасным емкостям.


Расчёт теплопритоков к ёмкостям проводим для условий более тёплого периода времени. Для региона Москвы и области

расчётная летняя температура наружнего воздуха составляет

tнв = 30С,

относительная влажность = 50 %.

Температура воздуха внутри надземных помещений принимается на 5С ниже температуры наружнего воздуха

tп=25С

Для расчета теплопритоков принимаем минимальные температуры

в ёмкости брожения - tб =4,5С,

в ёмкости дображивания – tд = 2 С,

в форфасной ёмкости – tф =2 С.


а). Бродильные емкости.


Эскиз бродильной ёмкости с необходимыми размерами приведён на рис.1.4.

В качестве тепловой изоляции использован насыпной перлитовый песок

 = 100 – 250 кг/м3 – плотность изоляции

из = 0,052 – 0,07 Вт/мК – теплопроводность изоляции

из= 75 мм – расчётная толщина тепловой изоляции

стенки = 13.4 Вт/мК

стенки= 4 мм

Теплоприток через боковую теплоизолированную стенку равен

Коэффициент теплопередачи Kбр = 0,72


Площадь передающей поверхности м2

t =tпtб =25- 4.5= 20.5 С

Qб бр = =132,4 Вт

Торцевые поверхности ёмкости (крышка и дно) не имеют тепловой изоляции. Теплоприток через данные поверхности равен

Коэффициент теплопередачи Kбр = 3,9


Площадь передающей поверхности м2

t =tпtб =25- 4.5= 20.5 С

QТ бр = =425,3 Вт

Суммарный теплоприток через изоляцию к бродильной ёмкости составляет


Qбр= Qб бр +QТ бр = 557,7 Вт


Всего установлено 5 бродильных емкостей. Максимальные теплопритоки ко всем бродильным емкостям при полной загрузке составляют

Q тп бр= 2,79 кВт

б). Емкости дображивания (лагерные танки).


Эскиз емкости с размерами на рис. 1.5.

Расчётная толщина тепловой изоляции составляет 75 мм. В качестве тепловой изоляции использован насыпной перлитовый песок, имеющий следующие характеристики:

 = 100 – 250 кг/м3 – плотность изоляции

из = 0,052 – 0,07 Вт/мК – теплопроводность изоляции

из= 75 мм – расчётная толщина тепловой изоляции

стенки = 13.4 Вт/мК

стенки= 4 мм

Теплоприток через боковую теплоизолированную стенку равен

Коэффициент теплопередачи k3= 0.72

Площадь передающей поверхности

м2

t =tпtд =25- 2= 23 С

Теплоприток через боковую теплоизолированную стенку равен

Qб добр= =137,1 Вт

Торцевые поверхности ёмкости не имеют тепловой изоляции.

Коэффициент теплопередачи k4 = 4.68


Площадь передающей поверхности

м2

t =tпtд =25- 2= 23 С

Теплоприток через данные поверхности равен

Qт добр= 2 .=477,2 Вт

Суммарный теплоприток через изоляцию к ёмкости дображивания составляет

Qдобр= Qб добр +Qт добр= 614,3 Вт

Всего установлено 11 емкостей дображивания. Максимальные теплопритоки ко всем емкостям дображивания при полной загрузке составляют

Q тп дбр= 6,76 кВт


4.2.4. Расчёт теплопритоков к трубопроводам


Охлажденный теплоноситель подается к потребителям холода (бродильной ёмкости, дображивания, теплообменный аппарат, форфасные ёмкости, дрожжевые ванны) по магистральным трубопроводам (Ду50) и трубопроводам рубашек охлаждения. В качестве магистрального трубопровода использована труба 053 х 1,5 из нержавеющей стали 12Х18Н10Т. Труба теплоизолированна велотермом (=0,06Вт/мК) толщиной 10мм. Теплоизоляция выполнена не везде качественно, имеются не изолированные участки, в местах стяжек велотерма клейколентой толщина изоляции составляет до 5 мм. Для расчетов принимаем толщину 8 мм.

Для магистрального трубопровода теплообменная поверхность 1-ого погонного метра трубы f1пг составляет

f1пг= 3,14 . 0,053 . 1=0,166 м

из=0,06 Вт/мК

из=8 мм

тр=1.5 м

тр=14,5 Вт/м


Температура теплоносителя прямого потока tпп = -2С

Температура теплоносителя обратного потока tоп = 0С

Температура окружающей среды tм =25С

Коэффициент передачи =3.8 Вт/м2К

Теплоприток к одному погонному метру поверхности трубы равен

  • для прямого потока

Qпр= k f1пг t1 = 3.8. 0.166 . (25 +2) =17,03 Вт/м


  • для обратного потока

Qобр= k f1пг t2 =3.8. 0.166 . (25 - 0) =16,01 Вт/м


Общая длина магистрального трубопровода составляет

Lмагист.тр =57 м


Теплоприток к трубопроводам прямого и обратного потока равен

Q магист.тр =( Qпр + Qобр)* Lмагист.тр = 1,888 кВт


Подвод теплоносителя от магистральных трубопроводов непосредственно к бродильным емкостям, лагерным емкостям и форфасным емкостям (трубопроводы рубашек охлаждения) осуществляется силиконовыми трубопроводами( 022х2, Ду 18) без тепловой изоляции.

Для указанных трубопроводов наружняя поверхность 1 погонного метра трубы f1пм составляет f1пг= 3,14 .0,022 . 1 = 0,069 м2

тр=2 мм

Температура теплоносителя прямого потока tпп = -2С

Температура теплоносителя обратного потока tоп = 0С

Коэффициент передачи = 7 Вт/м2К


Теплоприток к одному погонному метру поверхности трубы равен

  • для прямого потока

Qпр= k f1пг tпп = 7 . 0,069 . (25 +2) =13.04Вт/м


  • для обратного потока

Qобр= k f1пг tоп = 7 . 0,069 . (25 - 0) =12.1 Вт/м


Общая длина магистрального трубопровода составляет L= 48+48 =96 м

Теплоприток к трубопроводам прямого и обратного потока равен


Q тр.руб.охл= 2411 Вт


Суммарный теплоприток Q к трубопроводам равен

Qтруб = 4.3 кВт


4.2.5. Расчёт тепловой нагрузки на систему охлаждения


Всего в состав МПЗ входит 5 бродильных емкостей и 11 емкостей для дображивания (лагерных емкостей). Два раза в сутки к указанной величине добавляется тепловая нагрузка на пластинчатый теплообменник. С учетом теплопритоков к емкостям бражения и дображивания максимальная нагрузка на систему охлаждения (рис. )

Qo=35 кВт

С учетом теплопритоков к магистральным трубопроводам и трубопроводам рубашек охлаждения эта величина составит

Q расч=39,3 кВт,

где суммарный теплоприток Q к трубопроводам равен Qтруб = 4.3 кВт.


С учетом возможных неучтенных потерь проводим округление полученного результата в большую сторону и принимаем


Q расч=40 кВт


Выбор холодильной машины.


Для приготовления теплоносителя с температурой tS2 = - 5 C, необходимого для реализации технологического процесса производства пива на оборудовании минипивзавода (МПЗ), требуемая холодопроизводительность холодильной машины составляет 40 кВт. Предлагается использовать одну холодильную машину с двумя поршневыми компрессорами, с воздушным охлаждением конденсатора и кожухотрубным испарителем, холодопроизводительностью 40 кВт. Это обеспечит большую взаимозаменяемость и ремонтнопригодность оборудования.


Определение объема бака – емкости.


Что бы обеспечить равномерную работу холодильной машины при низких допустимых нагрузках, необходимо наличие в системе значительной тепловой емкости, которая позволит продолжать работу как минимум в течении 5 минут после отключения машины. Благодаря этому оборудование не будет постоянно отключаться или запускаться в условиях малой нагрузки, и компрессор не прийдет в негодность раньше срока.

Общий обьем требуемой тепловой емкости


, л

где

V- количество ПТН в системе охлаждения, м3;

b- коэффициент рабочего времени (b =0.7  0.8)

N –производительность первой ступени охладителей, кВт;

= 900 с– миним. допустимая продолжительность работы (мин. 5 минут);

dt – разность температур в условиях миним. частичной нагрузки ( 5С)


=277 л (V = 0.264 м3)


С учетом того, что часть бака с отепленным теплоносителем заполнена на 1/3 и с учетом вместимости трубопроводов


( V=0.45 м3)


Литература


  1. Под ред. Сакуна “Тепловые и конструктивные расчеты холодильных машин”, Ленинград, “Машиностроение”, 1987г

  2. Под ред. Быкова А.В. Холодильные компрессоры”, справочник, Москва, “Колос”,1992г

  3. Под ред. Кошкина Н.Н. Тепловые и конструктивные расчеты ХМ”, Ленинград, “Машиностроение”, 1976г

  4. Розенфельд Л.М, Ткачев А.Г. Холодильные машины и аппараты ,Москва, Госторгиздат,1955

  5. Пластинин П.И.Уравновешивание поршневых компрессоров Москва, МГТУ,1992

  6. Пластинин П.И.Динамический расчет поршневого компрессора Москва, МГТУ,1980

  7. Анурьев В.И. Справочник конструктора - машиностроителя , Москва, “Машиностроение”, 1986

  8. Ястребова Н.А.,Кондаков А.И. Технология компрессоростро-

ения , Москва, “Машиностроение”, 1987

  1. Справочник технолога –машиностроителяпод ред. Косиловой и Мещерякова,т.1,Москва,“Машиностроение”, 1986

  2. Справочник технолога –машиностроителяпод ред. Косиловой и Мещерякова,т.2,Москва,“Машиностроение”, 1986

  3. Экономика и организация производства Бизнес - план Москва, МГТУ,1993

  4. Мымрин Ю.И., Балаклейский С.И., Блинов Технико – экономический анализ машин и приборов, МГТУ ,1989

  5. Средства защиты в машиностоении” справочник, Москва, “Машиностроение”, 1989

  6. Юдин, Белов “Охрана труда в машиностоении” Москва, “Машиностроение”, 1983




Добавить в свой блог или на сайт

Похожие:

Разрабатываемая холодильная машина предназначена для приготовления теплоносителя 30 раствора пропиленгликоля с температурой -5С, необходимого для iconСодержание
Холодильная машина номинальной мощностью 20 кВт предназначена для поддержания заданного температурного режима в помещениях. Она относится...

Разрабатываемая холодильная машина предназначена для приготовления теплоносителя 30 раствора пропиленгликоля с температурой -5С, необходимого для iconРуководство по эксплуатации машина для раскатки теста
Машина предназначена для профессионального и бытового использования, разработана в соответствии с высокими стандартами качества,...

Разрабатываемая холодильная машина предназначена для приготовления теплоносителя 30 раствора пропиленгликоля с температурой -5С, необходимого для iconРешение: Равновесие в растворе аммиачного буферного раствора можно представить уравнением: nh
Вычислить рН буферного раствора, полученного путем смешения 50 мл 0,5 м раствора аммиака и 200 мл 0,1 м раствора хлорида аммония

Разрабатываемая холодильная машина предназначена для приготовления теплоносителя 30 раствора пропиленгликоля с температурой -5С, необходимого для iconИндустрия холода
Водоохлаждающая холодильная машина (чиллер) с конденсатором воздушного охлаждения

Разрабатываемая холодильная машина предназначена для приготовления теплоносителя 30 раствора пропиленгликоля с температурой -5С, необходимого для iconЦелью дипломного проекта является проектирование холодильной машины для хранения жидкой углекислоты, задача которой состоит в поддержании температурного уровня
Проектируемая холодильная машина должна обеспечивать холодопроизводительность 1 кВт в сосуде изотермическом на температурном уровне...

Разрабатываемая холодильная машина предназначена для приготовления теплоносителя 30 раствора пропиленгликоля с температурой -5С, необходимого для iconНекоторые особенности применения теплоносителя на основе пропиленгликоля в холодильном оборудовании
Проблемы, которые возникают у потребителей при использовании теплоносителей (хладоносителей) в холодильном оборудовании, обусловлены...

Разрабатываемая холодильная машина предназначена для приготовления теплоносителя 30 раствора пропиленгликоля с температурой -5С, необходимого для iconПрограмма в полном объеме реализует правила русских шашек
Выбор противника (машина-машина, машина-человек, человек-машина, человек-человек)

Разрабатываемая холодильная машина предназначена для приготовления теплоносителя 30 раствора пропиленгликоля с температурой -5С, необходимого для icon21 Теплообменные аппараты
Та называется устройство, предназначенное для нагревания, охлаждения или изменения агрегатного состояния одного теплоносителя за...

Разрабатываемая холодильная машина предназначена для приготовления теплоносителя 30 раствора пропиленгликоля с температурой -5С, необходимого для iconПамятка для студентов групп мапп-41-42 по изучению дисциплины «Холодильная техника и технология»
Дисциплина «Холодильная техника и технология» изучается в 8-ом семестре. В ней будут рассмотрены следующие темы

Разрабатываемая холодильная машина предназначена для приготовления теплоносителя 30 раствора пропиленгликоля с температурой -5С, необходимого для iconСтахемикс ж35 комплексная добавка для бетонов и растворов и ускоритель твердения
Предназначена для применения при изготовлении всех видов бетонных и железобетонных изделий и конструкций, в том числе предварительно...


Разместите кнопку на своём сайте:
lib.convdocs.org


База данных защищена авторским правом ©lib.convdocs.org 2012
обратиться к администрации
lib.convdocs.org
Главная страница